所售的YUASA蓄電池/湯淺蓄電池保證是原廠原裝正品，假一罰十，簽訂合同，38AH以上出現(xiàn)非人為質(zhì)量問題三年內(nèi)免費更換同等型號的全新電池，請廣大客戶放心采購！
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電壓(V) |
容量(Ah) |
參考尺寸(毫米) |
參考重量(kg) |
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長 |
寬 |
總高度 |
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NP4-6 |
6 |
4(20小時率)，3.7(10小時率)，3.4(5小時率)，2.4(1小時率) |
70 |
47 |
102(含端子:106) |
0.85 |
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NP10-6 |
6 |
10(20小時率)，9.3(10小時率)，8.5(5小時率)，6(1小時率) |
151 |
50 |
94(含端子高度:97.5) |
1.74 |
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NP12-6 |
6 |
6(20小時率)，11.16(10小時率)，10.2(5小時率)，7.2(1小時率) |
151 |
50 |
94(含端子高度:97.5) |
1.93 |
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NP0.8-12 |
12 |
0.8(20小時率)，0.74(10小時率)，0.68(5小時率)，0.48(1小時率) |
96 |
25 |
61.5(含端子高度:61.5) |
0.35 |
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NP1.2-12 |
12 |
1.2(20小時率)，1.1(10小時率)，1(5小時率)，0.7(1小時率) |
97 |
48 |
51(含端子高度:54.5) |
0.57 |
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NP2-12 |
12 |
2(20小時率)，1.86(10小時率)，1.7(5小時率)，1.2(1小時率) |
150 |
20 |
89(含端子高度:89) |
0.7 |
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NP2.1-12 |
12 |
2.1(20小時率)，1.95(10小時率)，1.79(5小時率)，1.26(1小時率) |
178 |
34 |
60(含端子高度:64) |
0.94 |
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NP2.3-12 |
12 |
2.3(20小時率)，2.1(10小時率)，1.95(5小時率)，1.38(1小時率) |
178 |
34 |
60(含端子高度:64) |
0.94 |
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NP2.6-12 |
12 |
2.6(20小時率)，2.4(10小時率)，2.2(5小時率)，1.6(1小時率) |
134 |
67 |
60(含端子高度:64) |
1.12 |
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NP2.8-12 |
12 |
2.8(20小時率)，2.6(10小時率)，2.38(5小時率)，1.68(1小時率) |
134 |
67 |
60(含端子高度:64) |
1.3 |
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NP7-12 |
12 |
7.5(20小時率)，7(10小時率)，5.95(5小時率)，4.2(1小時率) |
151 |
65 |
94(含端子高度:97.5) |
2.5 |
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NP24-12 |
12 |
25(20小時率)，24(10小時率)，20.4(5小時率)，14.4(1小時率) |
175 |
166 |
125(含端子高度:125) |
8.5 |
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NP38-12 |
12 |
40(20小時率)，38(10小時率)，32.3(5小時率)，22.8(1小時率) |
197 |
165 |
170(含端子高度:170) |
13 |
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NP65-12 |
12 |
70(20小時率)，65(10小時率)，55(5小時率)，39(1小時率) |
350 |
166 |
174(含端子高度:174) |
21 |
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NP85-12 |
12 |
85(20小時率)，80(10小時率)，68(5小時率)，48(1小時率) |
330 |
172.5 |
216(含端子高度:220) |
26.5 |
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NP100-12 |
12 |
105(20小時率)，100(10小時率)，85(5小時率)，60(1小時率) |
407 |
172.5 |
207(含端子高度:237) |
32 |
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NP220-6 |
6 |
220(20小時率)，200(10小時率)，170(5小時率)，120(1小時率) |
397 |
175.6 |
215(含端子高度:249) |
33 |
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NP120-12 |
12 |
120（20小時率），110（10小時率），102（5小時率），66（1小時率） |
407 |
172.5 |
210（含端子高度：240） |
36 |
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NP210-12 |
12 |
212（20小時率）,196（10小時率），170（5小時率），120（1小時率） |
538 |
268.5 |
211.5（含端子高度：211.5） |
62 |
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型號 |
電壓(V) |
容量(Ah) |
參考尺寸(毫米) |
參考重量(kg) |
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長 |
寬 |
總高度 |
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NPL24-12 |
12 |
25(20小時率) |
175 |
166 |
125 |
9.00 |
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NPL38-12 |
12 |
40(20小時率) |
197 |
165 |
170 |
14.20 |
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NPL65-12 |
12 |
70(20小時率) |
350 |
166 |
174 |
23.00 |
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NPL100-12 |
12 |
105(20小時率) |
407 |
172.5 |
240 |
35 |
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NPL200-6 |
6 |
210(20小時率) |
398 |
176 |
250 |
35 |
||||||||
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NPL120-12 |
12 |
120(20小時率） |
407 |
172.5 |
240 |
36 |
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NPL165-12 |
12 |
165(20小時率） |
530 |
125 |
325 |
58 |
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選擇蓄電池的容量可按下述公式計算：
湯淺蓄電池12V120AH實時報價
式中，Q——蓄電池容量（安培小時）；
I平均——忙時全局平均放電電流；
Kn——容量轉變系數(shù)，即n小時放電率下，蓄電池容量與10小時放電率的蓄電池容量之比。
t——實際電解液的**溫度。蓄電池室有采暖設備時，可按15℃考慮；無采暖設備時，則按所在地區(qū)**室內(nèi)溫度計算，但不應低于0℃。
25——蓄電池額定容量時的電解液溫度；
0.006——容量溫度系數(shù)（即電解液以25℃為標準時，每上升或下降1℃時所增加或減少的容量比值）。
為了便于計算，可將上述公式簡化為：
Q＝K·I平均
式中，K——電池容量計算系數(shù)。
2 通信基站蓄電池的安裝
2.1 蓄電池安裝的地點選擇
電池工作和存放的地點應該清潔、通風、干燥，嚴禁有火花、火焰等引燃物，并配備有滅火器，電池安裝地點應遠離熱源和易產(chǎn)生火花的地方，避免陽光直射，周圍無有機溶劑和腐蝕性氣體。同時，也應避免空調(diào)或通風系統(tǒng)的通風口直接影響電池單體溫度，造成電池電壓不均勻。
3．1 設計原理
本文采用了數(shù)字式信號發(fā)生器產(chǎn)生標準正弦波和電流負反饋法產(chǎn)生精確交流恒流源法, 交流恒流源實現(xiàn)原理如圖2所示。
電路組成框圖如圖2所示：這是一個閉環(huán)控制系統(tǒng)，電流負反饋電路。標準正弦波產(chǎn)生一個頻率穩(wěn)定、對稱、失真度低的1KHz正弦波信號。驅(qū)動電路把正弦波放大，去推動功放電路，得到正弦交流電流輸出。恒流控制電路從功放輸出中得到的信號，通過與給定的信號相比較，來調(diào)節(jié)驅(qū)動電路的信號，從而使輸出電流保持穩(wěn)定。
智能節(jié)點為智能型的監(jiān)控模塊，實現(xiàn)對電池組內(nèi)(總電壓48V，單塊電壓12V或2V)的單塊電池端電壓、體溫、環(huán)境溫度進行測量。若超出工作范圍則進行告*，并將監(jiān)測數(shù)據(jù)存儲，定期上報監(jiān)控數(shù)據(jù)。超限告*信號及時上報，并可接受上位機的輪詢。下面僅就智能節(jié)點給出詳細的設計方案。
硬件組成
智能監(jiān)控節(jié)點以89C52為控制器，外圍模塊包括CAN接口模塊、溫度測量模塊、電壓測量模塊、告*模塊、節(jié)點地址選擇和可選的存儲器模塊等，如圖2所示。為充分利用89C52的接口資源，除CAN接口模塊外其余模塊均采用串行接口器件，這樣就減小了電路體積，降低了電路的硬件成本。
圖2智能監(jiān)控節(jié)點結構圖
CAN接口模塊
CAN總線協(xié)議及其特性見參考文獻。目前，具有CAN協(xié)議功能的芯片很多，本設計選用常見的PHLIPLE公司的SJA1000獨立CAN控制器芯片和82C250 CAN接口驅(qū)動芯片。為增強節(jié)點的抗干擾能力，SJA1000的TX0和RX0通過高速光耦6N137與82C250相連，電路如圖3所示。
圖3 CAN接口模塊原理圖
電壓測量模塊
當蓄電池是由4節(jié)12V電池串接而成時，其在線端電壓遠高于ADC的允許輸入電壓，所以對電壓的采集電路要進行特別設計：將串連電池組的各節(jié)電池端電壓經(jīng)模擬開關分別引入分壓電路進行分壓處理，再經(jīng)電壓跟隨器進行阻抗變換后送入ADC的差分輸入端，轉換后的電壓數(shù)字量輸出到單片機的PI口。
ADC選用National Semiconductor的ADC0838。 該器件是一種輸入端可編程、單端8通道/差分4通道、8位串行ADC，其數(shù)據(jù)輸入輸出口可以分時共用。
模擬開關選用MAXIM的MAX4613。它是一種四路單刀單擲TTL/CMOS兼容的模擬開關，可單端供電(9~40V)也可雙端供電(±4.5~±20V)，與電池組的連接采用“浮地”方式：每個MAX4613控制兩節(jié)電池的選通，電源和地分別取兩節(jié)電池串連后的正極和負極。由于MAX4613的S1、S4和S2、S3的控制極性相反，所以不能采用譯碼電路，而由單片機的四個I
/O口線經(jīng)光耦隔離后單獨驅(qū)動，以保證同時只有一路電池電壓接入后級的分壓電路。另外，其控制端采用CMOS電平(VL接V+)。
分壓電路采用三個相同的電阻，分壓后的電壓約為4V左右。由于使用同一個分壓網(wǎng)絡，避免了由于分壓網(wǎng)絡的差異引起各路間的誤差。同時模擬轉換器采用差分輸入從而減少了共模干擾和避免了“浮地”引起的電壓不兼容的問題。如果對2V電池采樣，可以用6個CD4052模擬開關控制各節(jié)電池的選通，每個CD4052控制4節(jié)電池，由兩個I/O口線經(jīng)光耦隔離后驅(qū)動兩個地址選擇端，另三個I/O口線經(jīng)74LS138譯碼后分別控制六個CD4052的使能端(INH)。
溫度測量模塊
溫度測量模塊采用美國DALLAS公司推出的DS18S20系列單總線數(shù)字溫度計，只需要一根導線就可將單片機和DS18S20連接起來，如圖4所示。每個I/O口線可以同時掛接多個DS18S20。
軟件的實現(xiàn)
軟件設計采用模塊化編程，系統(tǒng)軟件主要分為主程序、數(shù)據(jù)采集(電壓、溫度)處理程序和通訊程序。
主程序為系統(tǒng)控制程序, 實現(xiàn)對系統(tǒng)進行初始化(包括系統(tǒng)自檢、讀取本節(jié)點地址、電池組電池電壓種類、向上位機發(fā)送本節(jié)點的地址、接收上位機發(fā)送的本節(jié)點的基準電壓值和溫度值)和各模塊軟件的總體調(diào)度。
數(shù)據(jù)采集處理程序包括電壓采集和溫度采集。由于DS18S20的溫度轉換時間較長(750ms)，所以每次采集先進行溫度轉換、電壓采集，再進行溫度的采集。溫度轉換和電壓采集同步進行。每一輪采集后要將數(shù)據(jù)進行處理，判斷是否超過限定值。若正常則判斷是否采集了5次，若不是則再次進行采集。這是因為數(shù)據(jù)的變換是緩慢的，如果正常就沒有必要每次都將數(shù)據(jù)上報，以減少CAN總線上的數(shù)據(jù)量；若到了5次或數(shù)據(jù)超限，則對數(shù)據(jù)打包上傳，進入CAN通信階段。
CAN通信程序負責將采集到的數(shù)據(jù)發(fā)送到CAN控制器，再由CAN控制器負責將數(shù)據(jù)發(fā)送到CAN總線。主要的子程序有：CAN初始化、CAN發(fā)送、CAN接收、ADC子程序，DS1820的復位、啟動、ROM的搜索、讀寫等。其中CAN初始化、發(fā)送和接收子程序、DS1820的復位、啟動、ROM搜索、讀寫等可參閱后面的參考文獻，ADC的轉換子程序詳見本刊網(wǎng)站。
結語
分布式蓄電池智能監(jiān)測系統(tǒng)智能化程度高、測量準確、能及時發(fā)現(xiàn)蓄電池組存在的早期故障。其智能監(jiān)控節(jié)點可以作為對一個臺站的多組電池實現(xiàn)分散采集、集中監(jiān)控的一個組成部分進行聯(lián)網(wǎng)使用，也可以作為開關電源的一個附屬部分與開關電源配套使用。CAN接口可以用RS-232接口代替，以和現(xiàn)有的開關電源的控制主機聯(lián)接，提高現(xiàn)有電源的性能。
電工網(wǎng)訊：風電場建設前期決策階段，可行性研究報告為投資方是否投資項目提供決策依據(jù)；而項目申請報告為審批部門是否核準提供依據(jù)。那么針對可研和項目申請報告的編寫重點是否一樣，下面由小編做個梳理：可行性研究報告內(nèi)容和深度依據(jù)《陸上風電場工程可行性研究報告編制規(guī)程》（NB/T31105-2016）來編寫。項目申請報告內(nèi)容和深度依據(jù)《發(fā)展改革委關于發(fā)布項目申請報告通用文本的通知》（發(fā)改投[2017]684號）之附件一《項目申請報告通用文本》來編寫。2、編制重點可行性研究報告在編制中應遵循可靠、技術可行、結合實際及注重效益的原則，為投資方?jīng)Q策提供可靠的依據(jù)。按照可研編制規(guī)程由16個章節(jié)構成，分別為概述、風能資源、工程地質(zhì)與水文、項目的任務和規(guī)模、風電機組選型、布置及發(fā)電量估算、電氣、消防、土建工程、施工組織設計、保護和水土保持、勞動與職業(yè)衛(wèi)生、設計概算、財務評價與社會效果分析、節(jié)能分析、工程及結論。項目申請報告應重點闡述項目的外部性、公共性等事項，包括經(jīng)濟、合理利用資源、保護生態(tài)、重大布局、保障公眾利益、防止出現(xiàn)壟斷等內(nèi)容，為有關部門對企業(yè)投資項目進行核準提供依據(jù)。按照通用文本要求由5個章節(jié)構成，分別為項目單位及擬建項目情況、資源及綜合利用分析、生態(tài)影響分析、經(jīng)濟影響分析、社會影?
電工網(wǎng)訊：目前，海上風電項目所用的基礎主要為單樁式和導管架式，但它們對水深有著嚴格的要求。浮式基礎則可以突破這種，有望成為下一代海上風電基礎的主力類型。IRENA，浮式基礎將在2020年和2025年之間實現(xiàn)大規(guī)模商業(yè)化應用?，F(xiàn)今，海上風電機組主要是通過單樁或者導管架式基礎固定在海床上，兩種技術的大缺陷在于，只能應用于水深不能超過50m的海域。然而，超過這一水深的海域也蘊藏著巨大的潛力，有著更高的風速。浮式基礎則由于不受水深以及能夠簡化機組吊裝，從而使這些海域的風能資源成為了可能。在全球一些主要潛在市場，比如和美國，適合海上風電的淺水區(qū)面積很小。從這個角度來說，浮式基礎有望擔當起規(guī)則改變者的角色。一、該類型的基礎主要具有兩大優(yōu)勢使可以走向深水區(qū)。在水深超過50m的海域，風速更高，并且往往靠近于人口密集區(qū)。對于一些架狹小的而言，浮式基礎提供了規(guī)?；l(fā)展海上風電的途徑。簡化機組的吊裝。在中等水深(30m50m)的海域，考慮到可以使基礎設計化，并能夠使用廉價和現(xiàn)成的安裝船只，浮式基礎將會成為固定式基礎的一種低成本替代。此外，由于在施工時了對海床的影響，因此，相較于固定式基礎，浮式基礎屬于更能體現(xiàn)友好型的一類基礎。二、浮式基礎的發(fā)展現(xiàn)狀在海上油氣領域，浮式基礎早已開始大規(guī)模商業(yè)化應用，并經(jīng)受住了惡劣運行的考驗。對于海上風電而言，浮式基礎預計在2020年和2025年之間實現(xiàn)大規(guī)模商業(yè)化。目前，全球首臺應用浮式基礎的原尺寸海上風電機組樣機已經(jīng)投運了數(shù)年，一些新型浮式基礎也處于示范中。按照規(guī)劃，個浮式海上風電項目將于2017年年底投運。該風電場位于蘇格蘭海域，水深超過100m，總裝機容量30MW。到2020年，隨著技術進步，35類原尺寸(2MW或者更大容量)浮式基礎有望示范階段。
該過程中的電流為容性電流疊加充電時的沖擊電流，由于不可控整流的諧波含量非常豐富，使得電流畸變比較嚴重，隨著系統(tǒng)電壓升高，充電電流變大，導致系統(tǒng)電壓畸變，電流放大后的波形如圖4所示。有功功率主要為線路損耗，其值很小，約為10kW。c.中間電壓變化是由于投電加熱等負荷，導致電壓降低、諧波電流變小。系統(tǒng)穩(wěn)定后，電壓恢復，諧波電流也恢復為穩(wěn)態(tài)值。d.并網(wǎng)過程中，由于由不可控整流到可控整流沒有軟啟動過程，導致沖擊電流過大，使得儲能變流器過流，從而跳閘。2.2風機的跳閘過程及原因分析并網(wǎng)跳閘電流波形在可控整流之前，主要是無功電流，為了建立直流電壓，需要吸收有功，所以在變?yōu)榭煽卣鲿r，主要為有功電流，具體錄波波形如圖5所示，從波形可以看出可控整流前后相位的變化。建立直流電壓過程中，如果沒有適當?shù)能泦舆^程，就會由于直流電壓建立過程太快造成較大的啟動電流。為了抑制過大的啟動電流，要進行軟啟或者適當增大軟啟動的啟動時間長度。與風機在黑啟動過程中跳閘仿真過程一致，表明所分析的跳閘原因符合現(xiàn)場現(xiàn)象。
針對控制器參與以及初始化等造成的沖擊電流，將啟動的初始電壓設置為低于可控整流電壓，使得電流先流入系統(tǒng)，然后逐漸升高目標電壓，由流入系統(tǒng)轉為流入變流器，避免初始時刻的過沖。軟啟動初始時刻示意圖如圖8所示。3.2.3改進措施的仿真驗
