| 詳細(xì)參數(shù) | |||
|---|---|---|---|
| 品牌/廠家 | 富坤 | 型號 | 273*8 |
| 材質(zhì) | 合金管 | 生產(chǎn)工藝 | 熱軋管 |
| 涂層 | 黑管 | 截面形狀 | 圓管 |
| 連接方式 | 熱縮式 | 用途 | 結(jié)構(gòu)用鋼管 |
| 壁厚 | 3.5 | 外徑 | 168.0 |
| 公稱直徑 | 61 | 長度 | 12 |
| 拉伸強(qiáng)度 | 350 | 牌號 | Q345D |
| 產(chǎn)地 | 衡陽 | ||
ASTMA333-6低溫?zé)o縫管-355.6*27.79
同時，消音管的獨(dú)特結(jié)構(gòu)可以使空氣在管形成氣柱直接排出，沒有必要像以往那樣另外設(shè)置專用通氣管，使高層建筑排水通氣能力提高1倍，排水量增加6倍，噪聲比普通UPVC排水管和鑄鐵管低3－4Db。UPVC消音管與消音管件配套使用時，排水效果良好。1硬聚氯乙烯消音管在具備UPV特點(diǎn)的同時還兼有以下特點(diǎn)：3.1.1通水能力、流體輸送能力高；1.2通氣能力高；1.3消音隔聲；1.4經(jīng)濟(jì)、節(jié)省能源；1.5施工、維修便易；1.6能承受溫度及建筑物的沉降變形。
山東海鼎鋼管有限公司鍋爐極端受熱系統(tǒng)用不銹鋼、合金鋼管
1.常規(guī)種類
l 低溫過熱器 15CrMoG 12Cr1MoVG SA-213 、TP347H 920～940t
l 屏式過熱器 SA-213T23、SUPER 304H、HR3C 130～220t
l 末級過熱器 SUPER 304H、HR3C 150～260t
l 低溫再熱器 15 CrMoG、12Cr1MoVG、 SA-213T23、SA213-T91 490～670t
l 高溫再熱器 SA-213 T22、SUPER 304H、HR3C 130～260t
l SUPER304H和HR3C國內(nèi)超超臨界參數(shù)選用的， 其余鋼材國內(nèi)有較成熟的應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)。
2.新型奧氏體耐熱鋼
目前在1000MW超超臨界鍋爐汽溫為600～610℃條件下的兩種新型奧化體耐熱鋼為：
HR3C （A213 TP310HCbN）
化學(xué)成分是25Cr，20Ni，Cb，V 列入ASME CODE CASE 2115-1
SUPER 304H
公稱化學(xué)成分是 18Cr，9Ni，3Cu，Cb，N 列入ASME CODE CASE 2328 日本住友金屬株式會社
L360QS無縫鋼管中Q表示調(diào)質(zhì)，S表示酸性服役，酸性服役管線：用于酸性環(huán)境（上規(guī)定：當(dāng)H2S的分壓達(dá)到300Pa時，所使用的管材需具有抗酸性腐蝕的性能）下的管線。
在這種環(huán)境下使用的管線對管材的碳含量，硫磷含量，鈣硫比，探傷有特殊的要求，要求做HIC（氫致開裂）和SSC（硫化物應(yīng)力開裂）試驗(yàn)。主要執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)為API 5L和GB/T9711。
L360QS的耐腐蝕性能研究
目前，大直徑高鋼級管廣泛應(yīng)用于石油、化工、能源和市政建設(shè)等國民經(jīng)濟(jì)的重要部門，承擔(dān)著輸送石油、天然氣以及易燃、易爆介質(zhì)等任務(wù)，是石油、天然氣管網(wǎng)建設(shè)中用量的管之一。由于在管道的連接過程中，在焊接熱循環(huán)作用下，常常使管的焊縫熱影響區(qū)( 即焊接接頭)的局部晶粒粗大和韌性下降及產(chǎn)生缺陷，使焊接缺陷處成為整個壓力管道中弱的部位，易產(chǎn)生腐蝕裂紋、擴(kuò)展甚至失穩(wěn)斷裂，誘發(fā)安全事故。因此,有必要對大直徑高鋼級耐腐蝕管母材和焊接接頭的耐腐蝕性能進(jìn)行研究。研究使用兩段長為350 mm,規(guī)格為φ508 mmx22.2 mm的L360QS鋼級管，焊接在一起， 依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)API 1104,通過了焊接評價試驗(yàn)。分別對母材和焊縫進(jìn)行了HIC試驗(yàn)，Ssc 試驗(yàn)，模擬工況條件下的高壓釜試驗(yàn)。
1、試驗(yàn)方法
1.1 HIC 性能檢測
沿管子縱向在L360QS管和帶焊縫的管材上各取3個樣，試樣長度100 mm,寬度20 mm,厚度取管子全壁厚，其中帶焊縫試樣中焊縫位于試樣中心。依據(jù)NACE TM 0284 2003 標(biāo)準(zhǔn)分別對L360QS管和帶焊縫管材抗氫致開裂性能進(jìn)行測試，溶液為A溶液，時間為96h
1.2 SsC 性能檢測
依據(jù)NACE TM 0177- -2005 標(biāo)準(zhǔn)分別對L360QS管和帶焊縫管材抗氫致開裂性能進(jìn)行測試。四點(diǎn)彎曲試樣沿管材中部縱向各取3個，使試樣的表面與管子的表面平行，試樣尺寸為115 mmx15mmx5 mm,試驗(yàn)溶液為A溶液，施加載荷為288 MPa (80%YSmin),試驗(yàn)時間為720 h
1.3模擬工況腐蝕速率評價試驗(yàn)
腐蝕試樣尺寸為50 mmx10 mmx3 mm,將試樣分別用400#、600#、 1000#砂紙逐級打磨以消除機(jī)加工的刀痕。此后，將試樣清洗、除油、冷風(fēng)吹干后測量尺寸并稱重。然后，將試樣相互絕緣安裝在特制的試驗(yàn)架上，放入高壓釜內(nèi)的腐蝕介質(zhì)中。模擬工況腐蝕速率評價試驗(yàn)進(jìn)行。
2、試驗(yàn)結(jié)果
試驗(yàn)結(jié)束后，試樣表面清洗吹干，L360QS管材和帶焊縫的管材試樣.上均未見氫鼓泡現(xiàn)象。試樣的觀察面依據(jù)NACE Standard TM02842003 標(biāo)準(zhǔn)條款7.1切取。每個截面采用金相拋光。
將制備后的試樣置于金相顯微鏡下觀察(放大倍數(shù)為100倍)，L360QS 管材和帶焊縫的管材試樣_上均未發(fā)現(xiàn)裂紋，裂紋率(CSR)、裂紋長度率(CLR)和裂紋厚度率(CTR)均為0。
高含硫氣田集輸管道用鋼L360QS的焊接工藝評定
1.1 焊接性分析
L360QS管材按照《石油和天然氣工業(yè)管道運(yùn)輸系統(tǒng)用鋼管》（ISO 3183—2007）進(jìn)行制造和驗(yàn)收，其廣泛應(yīng)用于高含硫氣田原料氣集輸管道工程中，具有強(qiáng)度高、韌性好、抗脆斷以及抗氫致誘導(dǎo)開裂和抗硫化物應(yīng)力開裂的特點(diǎn)。L360QS管道雜質(zhì)元素含量控制得非常嚴(yán)格，尤其是S、P等有害元素含量非常低，因此其熱裂紋傾向??；此外，按照焊接學(xué)會（IIW）的碳當(dāng)量（CE）計算公式計算得知，L360QS的碳當(dāng)量也較低，冷裂紋的傾向也比較小，具有較好的焊接性。
1.2對接焊接試驗(yàn)要求
（1）L360QS試件外觀無肉眼可見的缺陷，按照ISO 3183—2007進(jìn)行制造和驗(yàn)收。L360QS的化學(xué)成分如下：C 0.140%、Mn 1.650%、S 0.003%、P 0.018%、Cr 0.300%、Ni 0.003%、Mo 0.150%、Al 0.060%、Si 0.450%、V 0.050%、Nb 0.025%、Cu 0.350%、Ti 0.025%、Ca 0.006%、B 0.000 5%、N 0.012%。L360QS的力學(xué)性能（實(shí)測值）如下：拉伸強(qiáng)度534.4 MPa（標(biāo)準(zhǔn)值460～760 MPa）、屈服強(qiáng)度429.7 MPa（標(biāo)準(zhǔn)值360～530 MPa）、伸長率41.2%（標(biāo)準(zhǔn)值26.5%）；沖擊試驗(yàn)溫度為-10 ℃，3次沖擊吸收能量（KV2）分別為394.4 J、395.2 J、381.3 J。L360QS試件的化學(xué)成分和力學(xué)性能符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
（2）L360QS試件施焊前去除坡口表面的氧化層、水分、有機(jī)物等，并且按照《承壓設(shè)備無損檢測》（NB/T 47013—2015）的要求進(jìn)行無損檢測。
（3）本次焊接工藝評定采用氬電聯(lián)焊的方法進(jìn)行試驗(yàn)，焊接材料需選用低氫和超低氫焊條，焊絲需控制擴(kuò)散氫含量，焊條需控制擴(kuò)散氫含量和藥皮含水量。
（4）焊接材料嚴(yán)格按照標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行烘干，防止有害元素對焊接質(zhì)量的影響，且焊接材料也需滿足HIC試驗(yàn)和SSC試驗(yàn)的要求。
（5）焊接人員及無損檢測人員必須持證上崗，焊接設(shè)備必須檢測合格。
（6）準(zhǔn)備好其他必要的預(yù)熱工裝、測溫設(shè)備、熱處理設(shè)備等。
（7）本次焊接工藝評定按照NB/T 47014—2011以及業(yè)主附加要求進(jìn)行，即試件焊接完成后，先后對試件進(jìn)行外觀檢查、射線檢測、熱處理、硬度檢測、刻槽錘斷試驗(yàn)、理化檢測、宏觀和微觀金相檢測、熔敷金屬的化學(xué)成分檢測、HIC試驗(yàn)和SSC試驗(yàn)。
經(jīng)對不同管徑管材的砂箱試驗(yàn)實(shí)測結(jié)果，管壁應(yīng)力與按上述公式計算的結(jié)果甚為接近，計算值略大于實(shí)測值，因之上式可以采用。管道的變形計算埋地柔性管的變形計算多采用Spangler推導(dǎo)的依何華公式，該公式的推導(dǎo)假定管道受垂直荷載作用產(chǎn)生橢圓變形，使土體產(chǎn)生抗力，抗力大小與管子在土中的變形成正比，呈拋物線分布。經(jīng)推導(dǎo)形成修正的依何華公式式中：ΔD為管道在組合荷載作用下的直徑變形量；DL為變形滯后系數(shù)，取1.2～1.5；K為基礎(chǔ)墊層系數(shù)，與基礎(chǔ)支承角有關(guān)，一般取.1；W為管頂單位長度上的荷載；r為管壁中心半徑；E為管材的彈性模量；I為管壁截面單位長的慣性矩；E′為管兩側(cè)回填土的變形模量。
ASTMA333-6低溫?zé)o縫管-355.6*27.79
當(dāng)齒輪的嚙合表面磨損時，應(yīng)用油石將磨損所產(chǎn)生的毛刺去掉；同時，調(diào)換齒輪的嚙合方位，使原來不嚙合工作的齒形表面進(jìn)行嚙合工作，這樣不僅能保證其原有的工作性能，還能延長齒輪的工作壽命。泵體泵體的磨損，主要在內(nèi)腔與齒輪項圓相接觸的那一面，且多發(fā)生在吸油側(cè)。如果泵體屬于對稱型，可將泵體翻轉(zhuǎn)8度后再用;如果泵體屬于非對稱型，則需采用電鍍青銅合金工藝或電刷鍍的方法修復(fù)泵體內(nèi)腔孔的磨損部位。軸承座圈軸承座圈的磨損一般在與齒輪接觸的那一端面和與滾針接觸的內(nèi)孔上。
